在輪胎硫化過程中，內(nèi)壓過熱水的穩(wěn)定供給與循環(huán)是極其重要的。在其完整的閉路循環(huán)系統(tǒng)中，熱水循環(huán)泵如同人體的心臟一樣重要，不可須央出現(xiàn)故障。但是，實際的情況難免意外。僅汽蝕來說，不僅造成水泵的損傷，尤其能導(dǎo)致循環(huán)系統(tǒng)產(chǎn)生大的壓力波動，甚至頓時失壓，對初硫化期間的輪胎造成了致命傷。由此可見，認清汽蝕原因，采取有效防范或妥善解決措施是十分必要的。
　　
　　1汽蝕原因分析
　　
　　1.1定性分析
　　
　　水泵吸入口處的水因汽化成汽泡，這些汽泡在水泵排出口之前被高壓擠碎（水的質(zhì)點在葉輪流道上運動時，是不斷增大能量的，汽泡被擠碎的位置也是唯一的），由于汽泡的占空突然“消失”，引起了水質(zhì)點的強烈沖擊，造成對泵葉輪的汽蝕破壞，同時使泵出水壓力波動，嚴(yán)重時產(chǎn)生失壓。
　　
　　水泵吸入口處水的汽化條件是:其壓力突然低于該處水溫對應(yīng)的飽和蒸汽壓力。一個正在穩(wěn)定運行的供熱系統(tǒng)，壓力、水溫、流量穩(wěn)定，在遇到下列情況（之一）時，就會使水泵入口處的水壓降低。
　　
　�。�1）供入除氧器的蒸汽壓突然降低；
　　
　　（2）供入除氧器的蒸汽溫度突然降低；
　　
　�。�3）大量地向除氧器中補充較低溫度的涼水；
　　
　�。�4）硫化車間用水量突然加大；
　　
　�。�5）泵出口以外直至循環(huán)回除氧器管網(wǎng)中管路阻力突然大幅度減��；
　　
　�。�6）泵出口以外直至循環(huán)回除氧器管網(wǎng)中突然有大量的泄漏。
　　
　　一旦因上述情況使泵入口處壓力降至低于飽和蒸汽壓，就會產(chǎn)生汽蝕。
　　
　　1.2定量分析

　�。�1）安裝高度計算
　　
　　Hg=P0/ρg-P飽/ρg-Δh-Σhf（1-2）（1）
　　
　　式中Hg——計算安裝高度，m；
　　
　　P0——除氧器內(nèi)汽壓，Pa；
　　
　　P飽——熱水泵入口處，即“2-2”界面處水的飽和汽壓，Pa；
　　
　　ρ——液體密度，kg/m3；
　　
　　g——重力加速度，m/S2；
　　
　　Δh——泵的汽蝕余量，m；
　　
　　Σhf（1-2）——熱水自除氧器流至水泵入口處的阻力損失，m。
　　
　　熱水自除氧器流至水泵入口處時，可以忽略水溫的變化，即認為P飽=P0，泵的汽蝕余量Δh，隨泵資料給出為3.9m水柱高。
　　
　　輸入側(cè)管道阻力損失Σhf（1-2）估計為1.1m水柱高。
　　
　　于是，由（1）式計算:
　　
　　Hg′=-3.9-1.1=-5m水柱高
　　
　　這是按20℃水計算結(jié)果，折成170℃水時:
　　
　　Hg=ρ20gHg′/ρ170g=998.2×（-5）/897.3=-5.5m水柱高
　　
　　就是說，熱水泵的安裝高度至少要比除氧器最低運行液位低5.5m。
　　
　　實際例子是低10m，安裝高差尚有4.5m的裕量（按170℃水計算所得）。
　　
　　（2）除氧器內(nèi)壓變化多少可發(fā)生汽蝕
　　
　　己處于穩(wěn)定運行狀態(tài)的除氧動力系統(tǒng)，除氧器內(nèi)汽壓、水溫，水泵入口處的壓力和水溫都是相對穩(wěn)定的。假定這時P0突然降低，則系統(tǒng)平衡便被破壞。但在P0降低的同時，水泵入口處的水溫是絕對不會立即下降的，現(xiàn)有10m170℃水所形成的壓力是:
　　
　　h′=10×897.3/998.2≈9m水柱高
　　
　　用（1）式計算P0的下降量:
　　
　　令[（P0-ΔP）-P飽]/ρg一Δh-Σhf（1-2）+h′=0
　　
　�。≒0-ΔP）-P飽=[-h′+h+Σhf（1-2）]ρg=[-9+3.9+1.1]×998.2×9.8=-39129.44Pa
　　
　　∵P0=ΔP-P飽=P飽-ΔP-P飽=-ΔP
　　
　　∴ΔP=39129Pa
　　
　　即，若水溫在170℃，即飽和蒸汽壓（表壓）為0.678MPa狀態(tài)下穩(wěn)態(tài)運行，當(dāng)汽壓突然降到表壓0.639MPa以下時，就有可能造成汽蝕。
　　
　�。�3）補水量達到多少可致汽蝕發(fā)生
　　
　　管網(wǎng)中一旦發(fā)生較大泄漏，系統(tǒng)平衡破壞，除氧器水位就會快速下降，于是就需要快速大量地補入相對低溫的軟水。
　　
　　設(shè)除氧器穩(wěn)態(tài)運行存水量為:
　　
　　25m3（容積）×0.7（占空率）=17.5m3
　　
　　在某較短時間內(nèi)，因水位突降，存水量減少了Vm3，于是補入低溫水Vm3。
　　
　　在補入低溫水時，P0也會降低，蒸汽的流量會增大，攜入熱量速率會大于原先穩(wěn)態(tài)運行時。為簡化推導(dǎo)，在此僅考慮冷熱水的熱交換對P0的影響，忽略增大的蒸汽流量的熱交換作用。
　　
　　設(shè)補充水溫為60℃;穩(wěn)態(tài)運行時水溫為170℃;170℃的（17.5m3-Vm3）水同60℃的Vm3水相混合（忽略混合后總體積與17.5m3的差異）:
　　
　　ΔQ1=m1（TCP12-60CP11）
　　
　　ΔQ2=m2（170CP21-TCP22）
　　
　　m1=Vρ60=983.2V
　　
　　m2=ρ170（17.5-V）=897.3（17.5-V）
　　
　　飽和蒸汽的絕對壓力為0.7377MPa時見前面計算，T取168.13℃。
　　
　　CP11=0.988；CP12=CP22=1.0445；CP21=1.046
　　
　　令ΔQ1=ΔQ2，代入各參數(shù)數(shù)值:
　　
　　983.2V（1.0445×168.13-60×0.998）=897.3（17.5-V）×（170×1.046-1.0445×168.13）
　　
　　解出V=0.31m3
　　
　　加入冷水時，P0降低，蒸汽流量會加大，不單純是兩種溫度的水混合�？梢苑艑捁烙�，當(dāng)短時間內(nèi)加60℃的補水達1m3時，可能引起汽蝕。
　　
　�。�4）泵出口流量增加多少時可引起汽蝕
　　
　　當(dāng)生產(chǎn)負荷突然加大，管網(wǎng)上管阻突然減少或管網(wǎng)上有大量泄漏，都會導(dǎo)致泵出口流量增大。
　　
　　這些情況發(fā)生時，會使穩(wěn)態(tài)運行中的除氧器液位突然降低，同時有冷水補入。冷水補入的影響，前邊已討論過，在此不考慮這一因素，只按流量增大所引起的泵入水口處靜壓降低來推敲。
　　
　　流量突然加大，泵進水管內(nèi)流速加大，水的漏流程度提高，動壓頭和阻力損失都會加大，所增大的部分要由靜壓頭轉(zhuǎn)換。
　　
　　在流量為150m3/h，原輸入側(cè)管路損失:
　　
　　Σhf（1-2）=1.1m水柱高，據(jù)Σhf=ξu2/2
　　
　　U=Q/S=150&pide;3600/π&pide;4×0.082≈8.29m/S
　　
　　ξ=2Σhf/U2≈0.032
　　
　　前面已知現(xiàn)有10m的安裝高差，相當(dāng)于9m水柱高，這9m水柱高扣除汽蝕余量及原有阻力損失計5m水柱高，剩4m水柱高。
　　
　　令ΔU2/2+ξΔU2/2=4
　　
　　得ΔU≈2.784m/s
　　
　　又ΔQ=ΔUS=2.784×π/4×0.082=0.014m3/S=50.38m3/h
　　
　　即流量突然增加大于等于50.38m3/h情況下，有產(chǎn)生汽蝕的可能。
　　
　　可以用一句話來概括三項定量分析結(jié)論:半個汽壓壹方水、五十流量可搗鬼。
　　
　　2預(yù)防和消除汽蝕的對策
　　
　　據(jù)上述分析，汽蝕的原因就在于除氧器內(nèi)汽壓的突然降低、水溫的突然降低或泵流量的突然增加。由此，提出以下對策:
　　
　�。�1）若汽源壓力和供應(yīng)能力皆富裕，應(yīng)設(shè)置除氧壓力自控裝置，保證P0的穩(wěn)定。
　　
　　（2）若汽源壓力和供應(yīng)量不富裕，應(yīng)在提壓增量后再配壓力自控裝置，保證P0的穩(wěn)定。
　　
　�。�3）減少硫化機、罐同時入線臺數(shù)，即減小流量增長率。
　　
　�。�4）減少以致杜絕管線泄漏。
　　
　�。�5）提高補水水源水溫。
　　
　�。�6）在保證最有效除氧換熱效果前提下，除氧器液位控制點盡量設(shè)高。
　　
　�。�7）水泵的供水能力要大于生產(chǎn)最大負荷，以考慮局部泄漏問題。
　　
　�。�8）在水泵出口設(shè)置排汽閥門，當(dāng)汽蝕發(fā)生時，開閥排放所生成的汽體�；蚩赏瑫r提高除氧器供汽壓力。
　　
　�。�9）設(shè)置除氧器內(nèi)汽壓同水泵入口水壓之間的差壓測量顯示儀表，以監(jiān)視其變化。若該差壓大于某一數(shù)值，則預(yù)警汽蝕的發(fā)生（此差壓不是定值，水溫愈高、流量愈大，差值愈�。�。
　　
　�。�10）發(fā)生大量跑水時，增加供水泵臺數(shù)，這樣，每臺泵的流量就會小些，泵入口處靜壓損失也會小些。

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